管纱防脱圈及细纱机齿轮的改造

　　随着全自动络筒机的快速发展应用及络纱速度的提高，细纱机传统的成形工艺已不能适应管纱高速退绕的要求，而出现脱圈现象，严重影响后工序的生产，在纱支较低的品种上表现尤为突出。为此，我们对细纱机管纱成形的工艺设计进行了适当调整，调整后，基本无脱圈现象，保证了后工序的正常生产和产品质量的提高。

传统的管纱成形工艺是按照纱线直径的4倍来配置纱线卷绕的螺距，为了保证一定的管纱卷绕直径，需根据纱支的大小配置一定的级升距。当纱支较粗的时候，我们通常需要配置较大的级升。对于一定的管纱卷绕直径，一种工艺配置是较小的卷绕螺距和相对较大的级升距，另一种工艺配置也可以是较大的卷绕螺距和相对较小的级升距。二者相比，不难发现，第一种工艺中，每一个级升内纱线层内的抱合力大于第二种工艺，当层内的抱合力大于纱线层间的摩擦力时，就会出现退绕脱圈现象。鉴于传统工艺中出现的脱圈现象，我们可以看出4倍的卷绕螺距偏小，增大纱线的卷绕螺距无疑可以改善传统工艺中出现的脱圈现象。

根据这一观点，我们对现有细纱机说明书中有关的成形工艺进行了调整计算，将纱线卷绕的螺距按纱线直径的6倍～7倍设计，并按此工艺上机，很好地解决了退绕脱圈问题。工艺计算如下：

1、 FA507A细纱机

1.1根据设备说明书，升降动程为53.23mm，当钢令直径为Φ42 mm时，若管纱卷绕最大直径为D=39 mm，纱管卷绕最小直径为d=18 mm，卷绕螺距为纱线直径的4倍时，

　　卷绕螺距 h=0.1595Nt1/2

　　上高/下高Z12/Z13=9051.72（h*sinα/2）/ （D2-d2）

　　　　　　　=0.233 Nt1/2

升降动程 Y=（1.53*10-2 Nt1/2）/（sinα/2）

=0.079 Nt1/2

成形牙Z18/n=10.15/Y

通过计算可以得出，将卷绕螺距提高为纱线直径的6倍时，

卷绕螺距 h=0.2385 Nt1/2

上高/下高Z12/Z13=0.349 Nt1/2

级升距Y=0.0527 Nt1/2

成形牙Z18/n=10.15/Y

由此可以推出FA507A调整后的成形工艺。以当钢令直径Φ42，管纱直径为D=39 ，纱管直径为d=18 时为例，调整前后工艺对比如下：

FA507A调整以前成形工艺

tex

6

7.5

10

12

13

14

14.5

16

18

19.5

25

29

36

Z12/Z13

34/60

37/57

40/54

42/52

43/51

44/50

45/49

46/48

47/47

48/46

51/43

53/41

55/38

Z18/n

50/1

48/1

80/2

75/2

72/2

70/2

65/2

65/2

60/2

60/2

50/2

48/2

43/2

FA507A调整以后成形工艺

tex

6

7.5

10

12

13

14

14.5

16

18

19.5

25

29

36

Z12/Z13

43/51

48/46

50/44

52/42

53/41

53/41

54/40

56/38

58/36

57/37

60/34

62/32

63/31

Z18/n

75/1

75/1

60/1

55/1

55/1

50/1

50/1

50/1

48/1

43/1

38/1

36/1

31/1

由于实际齿轮齿数不连续，我们还可以根据实际齿轮配备情况，在以上计算方法的基础上以适当增加卷绕螺距(如7倍及以上)为前提，对成形工艺中理论计算值进行简易计算或修正，公式如下

拟用Z18/n=理论Z18/n*拟用传动比i/理论传动比i

使用三自动执行器的细纱机，同样可由上式进行简易计算或修正，计算出成形工艺。

1.2根据设备说明书，升降动程为53.23mm，当钢令直径为Φ38 mm时，若管纱卷绕最大直径为D=35 mm，纱管卷绕最小直径为d=18 mm，卷绕螺距为纱线直径的4倍时，

卷绕螺距 h=0.1595 Nt1/2

上高/下高Z12/Z13=9051.72（h*sinα/2）/（D2-d2）

=0.252 Nt1/2

升降动程 Y=（1.53*10-2 Nt1/2）/（sinα/2）

=0.097 Nt1/2

成形牙Z18/n=10.15/Y

将卷绕螺距提高为纱线直径的6倍时，
卷绕螺距 h=0.2385 Nt1/2

上高/下高Z12/Z13=0.378 Nt1/2

级升距Y=0.0647 Nt1/2

成形牙Z18/n=10.15/Y

　　2、DTM129细纱机

　　2.1根据设备说明书，升降动程为51.3mm，当钢令直径为Φ42 mm时，若管纱卷绕最大直径为D=39 mm，纱管卷绕最小直径为d=19 mm，卷绕螺距为纱线直径的4倍时，

卷绕螺距 h=0.1595 Nt1/2

上高/下高Z13/Z14=9540（h*sinα/2）/（D2-d2）

=0.251 Nt1/2

升降动程 Y=（1.53*10-2 NT1/2）/（sinα/2）

=0.080 Nt1/2

成形牙Z26/n=10.99/Y

将卷绕螺距提高为纱线直径的6倍时，
卷绕螺距 h=0.2385 Nt1/2

上高/下高Z13/Z14=0.375 Nt1/2

级升距Y=0.0533 Nt1/2

成形牙Z26/n=10.99/Y

2.2根据设备说明书，升降动程为51.3mm，当钢令直径为Φ38 mm时，若管纱卷绕最大直径为D=35 mm，纱管卷绕最小直径为d=19 mm，卷绕螺距为纱线直径的4倍时，

卷绕螺距 h=0.1595 Nt1/2

上高/下高Z13/Z14=9540（h*sinα/2）/（D2-d2）

=0.271 Nt1/2

升降动程 Y=（1.53*10-2 Nt1/2）/（sinα/2）

=0.0993 Nt1/2

成形牙Z26/n=10.99/Y

将卷绕螺距提高为纱线直径的6倍时，
卷绕螺距 h=0.2385 Nt1/2

上高/下高Z13/Z14=0.406 Nt1/2

级升距Y=0.0662 Nt1/2

成形牙Z26/n=10.99/Y

3、A513细纱机

3.1根据设备说明书，升降动程为46mm，当钢令直径为Φ42 mm时，若管纱卷绕最大直径为D=39，纱管卷绕最小直径为d=19，卷绕螺距为纱线直径的4倍时

卷绕螺距 h=0.1595 Nt1/2

上高/下高ZF/ZG=3652.5（h*sinα/2）/（D2-d2）

=0.104 Nt1/2

升降动程 Y=4/（3h*Nm sinα/2*P）

=0.0718 Nt1/2

成形牙Zn/n=10.995/Y

当卷绕螺距为纱线直径的6倍时
卷绕螺距 h=0.2385 Nt1/2

<, SPAN lang=EN-US style="FONT-SIZE: 9pt; COLOR: black; FONT-FAMILY: ,Verdana,Arial"> 上高/下高ZF/ZG=0.156 Nt1/2

级升距Y=0.0479 Nt1/2

成形牙Zn/n=10.995/Y

3.2根据设备说明书，升降动程为46mm，当钢令直径为Φ38 mm时，若管纱卷绕最大直径为D=35，纱管卷绕最小直径为d=18，卷绕螺距为纱线直径的4倍时

卷绕螺距 h=0.1595 Nt1/2

上高/下高ZF/ZG=3652.5（h*sinα/2）/（D2-d2）

=0.114 Nt1/2

升降动程 Y=4/（3h*Nm sinα/2*P）

=0.0839 Nt1/2

成形牙Zn/n=10.995/Y

当卷绕螺距为纱线直径的6倍时
卷绕螺距 h=0.2385 Nt1/2

上高/下高ZF/ZG=0.171 Nt1/2

级升距Y=0.0559 Nt1/2

成形牙Zn/n=10.995/Y

在日常使用中，我们发现A513系列细纱机、FA502细纱机及部分